滿堂腳手架施工方案

時間：2024-11-08 10:19:40 曉麗施工方案我要投稿

滿堂腳手架安全施工方案推薦度：
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滿堂腳手架施工方案（通用5篇）

　　為了確保事情或工作得以順利進行，常常需要預先制定方案，方案是有很強可操作性的書面計劃。你知道什么樣的方案才能切實地幫助到我們嗎？以下是小編精心整理的滿堂腳手架施工方案，歡迎大家借鑒與參考，希望對大家有所幫助。

滿堂腳手架施工方案（通用5篇）

　　滿堂腳手架施工方案 1

　　滿堂腳手架所使用材料和搭設方法同一般腳手架。

　　1、立桿應座落在堅實的基礎上，立桿底部設底座，座下鋪2.5m×0.3m×0.05m厚木板。

　　2、根據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》中表6.1.1-1之規定，采用立桿橫距1.05米，步距為1.8米，立桿縱距1.8米，連墻件的設置為二步三跨；

　　3、縱向水平桿、橫向水平桿、竹笆的設置；

　　3.1縱向水平桿設置在立桿內側，其長度大于3跨；均與橫向水平桿扣接；

　　3.2縱向水平桿均采用對接，且兩根相鄰縱向水平桿的接頭不允許設置在同步或同跨內，不一樣步或不一樣跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離為小于500mm，各接頭中心至最近主接點的距離小于縱距的13；

　　3.3主接點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點處兩個直角扣件扣接且嚴禁拆除。因本工程采用竹笆腳手板，所以，橫向水平桿應直接扣接在立桿上，且應增設2根縱向水平桿，等間距布置；

　　3.4施工層竹笆應滿鋪，四個角用鐵絲與縱向水平桿綁扎牢固；

　　4、立桿的設置；

　　4.1每根立桿底部應設置底座或墊板；

　　4.2縱向掃地桿應處于橫向掃地桿的`上方，均與立桿扣接，掃地桿距地面為150mm；

　　4.3立桿在頂層采用搭接，搭接長度為1.2米，采用兩個回轉扣件固定，且高出建筑物檐口1.5米，下方均采用對接，節點布置同縱向水平桿節點要求；

　　5、連墻件的設置；

　　5.1連墻件選用軟拉配合頂撐x作，尺寸為5.4×3.6，覆蓋面積為19.44平方米，貼合“規范”中表6.4.1的要求；

　　5.2拉結點必須靠近立桿設置，距離不應大于300mm，同時，應從底部第一步縱向水平桿開始設置；

　　5.3拉筋應呈水平方向設置，配合頂撐使用，實際x作應先定后拉；

　　6、剪刀撐的設置；

　　6.1剪刀撐按表6.6.2中要求選用連接6根立桿，由拐角處開始，沿全高度布置，每組剪刀撐的凈間距小于15米，桿件連接采用搭接，兩斷各用一組扣件，距離末端100mm；

　　6.2無法搭設剪刀撐的位置需設置“之”字形斜撐；

　　滿堂腳手架施工方案 2

　　滿堂腳手架又稱作滿堂紅腳手架，是一種搭建腳手架的施工工藝。滿堂腳手架相對其他腳手架系統密度大，明了一點就是滿屋子搭架子。滿堂腳手架相對于其他的腳手架更加穩固。

　　滿堂腳手架主要用于單層廠房、展覽大廳、體育館等層高、開間較大的建筑頂部的裝飾施工。由立桿、橫桿、斜撐、剪刀撐等組成.

　　使用了滿堂腳手架后，3.6米以上的內墻裝飾不再另行計算裝飾腳手架，而內墻的砌筑腳手架仍按里腳手架規定計算。

　　滿堂腳手架的使用視其高度而定，當天棚凈高在3.6M以下者，不管天棚采用何種裝飾工藝，均不計算裝飾腳手架。當天棚凈高在3.6M至5.2M之間時，天棚的裝飾腳手架按滿堂腳手架本層定額計算，當天棚凈高在5.2M上時，天棚的裝飾腳手架要計算基本層和增加層兩個定額項目。

　　滿堂腳手架的整體性與穩定性注意事項：

　　1、立桿：架體設縱橫向掃地桿，掃地桿設在基礎上平面200mm處的立桿上，用十字扣件固定在立桿上，立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度。立桿接頭要錯開不設在同一層面上，立桿下端與墊木間增加木楔，用來調整立桿沉降不勻。

　　2、水平桿：縱橫向水平桿用直角扣件固定在立桿上，扣件的擰緊力矩控制在45-60Nm，水平桿在轉角處必須交圈(構成井字形結構)。

　　3、連墻桿：

　　架體與混凝土框柱進行有效的附墻連接，以提高支模架在施工荷載作用下的變形本事。

　　4、模板施工中應注意易發生的質量問題：

　　a)柱模板容易產生的問題：截面尺寸不準，柱位置位移，柱彎曲。采取辦法是：支模前按圖彈出位置線，四周用木條頂死(留出板厚度)可保證底部位置準確，根據柱的截面尺寸配制的模板四周背好方木，四邊吊正，加箍鎖死，再四周拉好支撐。

　　b)梁板模板容易產生的問題：梁梆不平直，梁底不平，梁口不順直，防止辦法有：梁板模板支撐，龍骨的間距應經過計算后，確保其強度、剛度、底模水平桿應按設計和規范要求起拱，拉通線鎖梁口，防止口上變形。

　　施工程序：基礎放線鋼筋綁扎支模校驗澆筑砼

　　5、墻體模板的配置

　　模板配置高度：

　　內板高度：2920mm；接高：1850mm

　　外板高度：2920mm；接高：1850mm

　　工程外墻周圈的'結構特點，外墻周圈滿配一層高200mm的吊梆模。配置吊梆模的方法，其優點是避免了導墻的澆筑，解決了層與層之間接茬漏漿問題，并且內外墻模板沒有區別，能夠互換使用，不僅僅降低了模板投入，并且提高了施工效率。點這免費下載施工技術資料

　　工程應施工方要求，門窗洞口處大模板全部斷開，同墻體一同施工的連梁配置梁模，梁模包括：梁側模、梁底模、梁下堵板。

　　配置梁模的方法能夠有效保證門窗洞口的位置尺寸及澆筑效果，但此種配置方法占用塔吊時間過長，影響工程進度。且由于洞口處模板斷開，導致模板板塊較多，在支模過程中，掌握不好垂直度。

　　另外一些特殊洞口的存在會使支模十分繁瑣。為保證外墻門窗洞口的直線性，外墻門窗洞口全部斷開，內墻采用內置式的模板配置方法，提高支模效率。

　　6、節點的處理方法

　　陰角模與大模板之間經過專用連接螺栓和多道陰角壓槽有效控制了錯臺、扭曲等現象保證砼墻體澆筑后平整、順直。大模板與陽角模之間平口用專用連接器或螺栓進行連接，并縱向設置三道直角背楞有效保證了陽角棱角順直光滑。

　　滿堂腳手架施工方案 3

　　一、工程概況

　　該層板面標高為15.87m，地面標高為±0.000，該層高為15.87m。該處樓板的總投影面積為：350m2，為梁式樓板，板厚為180mm，最大的梁截面尺寸為450×3100mm，其他的梁截面面積均在0.9m2之內，本層模板的支撐系統用φ48×3.5的鋼管搭設，主桿布置為：在K軸的CKL（1）及梁截面面積大于0.7m2以上的立杠用四排450×900mm的間距布置、其他的為900×900mm一道布置立桿。縱橫水平桿沿立桿垂直方向每1.2m一道，用扣件互互相連（見搭設平面圖1）。

　　二、型式選擇與搭設要求

　　全部采用落地式鋼管滿堂紅配扣搭設，搭設必須滿足有足夠的剛度和穩定性，保證施工過程中在各種施工操作在允許荷載作用下不產生失穩、變形、傾斜、扭曲等現象。

　　三、搭設方法

　　見平面布置圖1

　　四、拆除工藝

　　見外排柵的拆除工藝

　　五、質量、安全保證措施

　　按照外排柵的方案進行

　　六、混凝土澆搗方法

　　于K軸的CKL1梁過深（3.1m），項目設計有關人員及監理公司商量，決定對CKL1梁分二次澆筑完成，第一次澆筑至中和軸，第一次澆筑完在混凝土初凝前，必對混凝土面插毛及需對混凝土面插φ10@200L=600mm雙排鋼筋。讓新澆混凝土與舊混凝土有更好的接觸間，當第一次澆完混凝土的3天后再進行澆筑第二次混凝土。

　　七、荷載計算

　　計算以K軸的CKL1梁為例（搭設時的架子如梁的截面面積大于0.7m2以本計算書同樣搭設。現取材料自重為0.15KNm2，鋼筋混凝土為25KNm2，施工荷載為4KNm2。

　　1、模板系統計算：（1）材料截面、性能常數

　　（2）梁側模板計算以CKL1梁高為準，以圖2剖面，梁側板為18mm膠板，立檔為200mm一道，立檔外側用雙水平鋼管卡緊，每側6道雙排水平鋼管。每側每排設置6道（排距每400mm）對拉螺栓（見圖2）。

　　A、梁側模板的標準荷載，新澆搗混凝土時對模板產生側壓力：

　　查建筑施工計算手冊得

　　Fa=0.22rctB1B2V12，

　　Fa=0.22×25×200(50+15)×1×1.2×2512=102KNm2，

　　Fb=RcH=25×3.1=77.5KNm2，

　　取二者的`小值，取F=77.5KNm2為計算值。

　　B、梁側模板的強度驗算

　　取水平面施工活荷載為4KNm2，梁側模板的計算可按四跨連續梁計算，取梁底1m

　　q=(77.5×1.2+1.4×4)×1=98.6KNm

　　M=111×98.6×0.22=0.359KN.m

　　3.1mW=bh26=182×10006=5.4×104mm32

　　σ=мw=0.359×1065.4×104=6.65Nmm2《fm=11Nmm2

　　滿足強度要求。q=19.72KNm

　　C、側梁板的剛度驗算200mm×4

　　ω=kqL4100EI，查《建筑施工計算手冊》，I=183×100012=4.86×105mm4

　　ω=0.967×98.6×2004100×104×4.86×105=0.31mm《L400=0.5mm，滿足要求。

　　D、立檔（梁側板的豎枋間距為每200mm設一道，立檔采用80×80的枋木驗算枋木的撓度，該荷載為三角形，以最大值作為均荷載設計，本設計立檔最大距離（對拉螺桿二支點距離）為500mm，以四跨為計算，q=19.72KNm

　　根據ω=kqL4100EI≤L400

　　L=（EI4kq）13

　　查《設計手冊》，K=0.644，I=bh312=3.4×106mm4，E=10000Nmm2

　　L=(10000×3.4×1064×0.644×19.72)13=874mm》500mm，滿足要求。

　　E、梁側水平桿（雙鋼管）設計驗算。

　　研究到荷載的實際情景，取最大值作為均勻荷載，立檔所受到梁側板的側力（200×500mm）。

　　側板傳給立檔的總力為：Po=77.5×0.2×0.5=7.75KN

　　所以在單位面積側板傳給立檔的Po為傳給雙水平鋼管的P1集中力，按四等跨連續梁計算，計算簡圖為圖6，計算水平桿的抗彎強度。

　　以σ=мw≤fm

　　P2=1.5P1，查《設計手冊》f=205Nmm2，ω=5.08×103mm3

　　Mmax=0.2×1.5P1-0.2P1=0.775KN.m

　　σ=7.75×1055.08×103=152Nmm2《f=205Nmm2，滿足要求。

　　F、對拉螺桿驗算

　　對拉螺桿的橫向距離為0.4m，豎向距離以最大距為0.5m，以最不利荷載為不利點，其承受的面積為：0.4×0.5=0.2m2。

　　每根螺栓所承受的拉力為N=77.5×0.2=15.5KN

　　本工程采用直徑為φ14mm對拉螺栓凈截面面積為扣除紋高為2邊2.5mm。A=π（14-2.5）24=103.86mm2，fm=215Nmm2

　　螺栓所能承受的軸力，103.86×215=22332N=22.33KN》15.5KN，滿足要求。

　　（3）梁底模的計算（梁底搭設見圖2）

　　梁底采用18mm膠板，設置三層枋木，頂層枋木垂直梁底面每250mm一道，中間層為在梁底寬度范圍內每200mm一道，底層為450mm一道雙枋木。

　　由于梁底模板所承受的荷載與側模（最不利位置）荷載相同，底模的支點比側模多，所以梁底模板可免驗算。

　　A、荷載計算

　　以450×3100mm梁為計算（把荷載轉化成線荷載），材料自重：0.15KNm，混凝土自重：34.87KNm，鋼筋4KNm，混凝土施工荷載4KNm。總荷載：Q=1.2×(0.15+34.87+3)+1.4×4=51.22KNm。

　　B、頂層枋木設置的驗算（每200mm一道），可按5跨連續梁計算：

　　ω=kgL4100EI《L400，K=0.644(前面已查得)，

　　L=（EI4Kg）13，其中E=6000Nmm4，I=bh312=18×450312=1.37×108mm4L=(6000×1.37×1084×0.644×51.22)13=867mm》200mm，滿足要求。

　　C、中間層枋木間距的驗算

　　頂層枋木每條傳給二層枋木的荷載為51.22KNm（最不利），而二層平行梁長方向設置6條枋木，每條中至中距離為240mm一道。那頂層枋木同時傳給2層枋木的力（二層枋木每條所受的力）為：

　　q=51.22×0.24=12.29KNm。

　　而三層枋木的支點距離為0.9m（雙枋木），

　　ν12.29×2×0.45=5.53KNmax=12qL=0.5×

　　Zmax=3ν2bh=3×5.53×1032×80×80=1.296Nmm2《fv=1.5Nmm2，

　　Mmax=12qL2=0.5×12.29×0.92=4.97KN.m，W=bh2b=853333mm3

　　σ=4.97×106853333=5.8Nmm2《fm=15Nmm2

　　滿足要求。

　　D、底層枋木的間距驗算

　　本工程設計為雙枋木，排距為900mm一道，而二層枋木傳給底層枋木由C點計得其每條枋木的最大軸力為5.53KN，計算圖7，底層每條枋木所完二層傳來的總力（化成線載）為5.53×6×1=33.18KNm，為確保安全，取中間單跨來計算：

　　q=13.08KNm

　　R1=R2=12qL=7.47KN

　　Mmax=qL28=33.18×0.4528=0.84KN.m

　　Vmax=7.47KN，Zmax=3ν2bh=1.75Nmm2》fv=1.5Nmm2，

　　而本工程采用雙枋木一齊承受，所以1.75×12《fv，滿足要求。

　　（4）計算鋼管支撐

　　以CKL1為準：（計算1m2長梁內及板的荷載）

　　鋼筋混凝土：0.45×3.1×25=34.88KNm2，

　　施工荷載：4KNm2，

　　材料自重：0.15KNm2，

　　梁范圍之外的板重：（板厚150mm）取0.15KNm2，

　　總荷載：（34.88+0.15×2）×1.2+4×1.4=47.87KN，

　　現場使用立桿距離為450mm，橫距為900mm一道（每900mm長方向內有4條立桿支撐），不研究風荷載。

　　A、立桿穩定性驗算：NψA《f，得λ=Loi=1.2×1.2×10315.8=91，(其中取計算長度系數為1.2，i=15.8)

　　所以查表ψ=0.654，A=4.89×102mm2

　　則：47.82×1030.654×4.89×102×4=37.38《f=215×0.582(研究到鋼管抗力不穩定系數)，滿足穩定性。

　　B、扣件抗滑計算

　　ν≤［ν］，前面計算得出條立桿總要承受的壓力為47.82KN，N=47.82×14=11.955《［ν］=8KN不貼合要求，所以一個扣件的抗滑力不到，抗滑需加固。加固辦法：

　　a、利用立桿與縱橫桿（最頂一道）的交接處扣件互互相接，相互作用。

　　b、在最頂一層的扣件底另加一扣件緊頂該上頭扣件，讓二個扣件一齊作用。c、把大梁混凝土分二次澆搗。

　　本方案決定同時采用以上三種做法一齊，但研究扣件受力不均勻系數取0.6，（在每條立桿上有三個扣件一齊作用，計算不研究第c項做法）。

　　則N=11.955KN《8×3×0.6=14.4KN。

　　（5）樓面強度校核

　　±0.000層樓板校核：

　　A、荷載計算（0.9×1.35m有四條立桿，取該面積來校核）。

　　立桿傳來的：11.955×4(0.9×1.35)=39.35KNm2

　　支撐體系及模板體系：（4×15+13×4）×3.840.9×1.35+0.15=3.69KNm2±0.000層樓板自重：0.22×25=5.5KNm2

　　共計：48.54KNm2化成線荷載為48.54KNm。

　　B、取首層K~1G×13~25軸處的1m寬板為計算單元，因為±0.000層樓板為無梁板樓蓋的預應力樓板，取計算長度為跨中板帶，取計算跨度的跨9300mm的一半為計算長度，以4.65m為計算長度，研究周圍結構的作用，取M=qL210，預應力配筋1m寬為3條，直徑15.24mm的鋼絲膠，每條面積計算公式如下：π115.2424=182.41mm2，3條面積為547.24mm，因為預應筋的強度比普通鋼筋強度大3~4倍（設計員鐘智斌工程師供給的系數），現取3倍化成為普通鋼筋面積A1=547.24×3=1641.73mm2，板內另配筋普通鋼筋φ10@150，板厚200mm，C40混凝土。

　　A2=7π×1024=550mm2，共計As=2191mm2，C40的fcm=21.5Nmm2，fy=210Nmm2，因為Mu=fyAs(ho-fyAs2fcmb)=qL210，所以q=33.83KNm《48.54KNm》不滿足強度要求，需對±0.000層樓板加固，荷載為48.54-33.89=14.65kNm加固方法：在對應五層截面面積大于0.7m2以上的梁位且沿梁位方向每900mm加設二道鋼管回頂（兩道的距離為1m），上下端加上下托設枋木。

　　滿堂腳手架施工方案 4

　　⒈立桿：縱橫向立桿間距≯2m，步距≯1.8m地面應整平夯實，立桿埋入地上30～50cm，不能埋地時，立桿下應墊枕木并加設掃地桿。

　　⒉橫桿：縱橫向水平拉桿步距≯1.8m，操作層大橫桿間距≯40cm。

　　⒊剪刀撐：四角應設抱角斜撐，四邊設剪刀撐，中間每隔四排立桿沿縱向設一道剪刀撐，斜撐和剪刀撐均應由下而上連續設置。

　　⒋架板鋪設：架高在4m以內，架板間隙≯20cm，架高大于4m，架板必須滿鋪。

　　上料平臺搭設安全技術交底

　　⒈上料平臺要獨立設搭設，平臺距井架間隙不得超過10cm，平臺寬度以進出料方便為原則，長度應≥吊欄外側。

　　⒉搭設材料：一般用杉木或鋼管搭設、當承重量不大時（在300kg以內）和高度不高時也可用毛竹搭設（應使用新竹經挑選），搭設方法基本和腳手架相同。

　　⒊用途構造：主要做為井字架吊籃進出料通道使用，一般不堆放材料。

　　主要桿件有：立桿、橫桿、水平拉桿、剪刀撐、欄桿等。

　　⒋搭設：

　　⑴立桿間距在1～1.5m以內，步距1.5m～1.8m視建筑物層高而定，平臺以每層樓面平。

　　⑵每隔1～1.5m高設一道縱橫向水平拉桿，在操作層通道處可設在1.8m高處。

　　⑶橫桿：當平臺鋪設竹架板時，大橫桿間距在40cm以內，當使用鋼、木腳手板時，大橫桿間距不大于60cm。

　　⑷剪刀撐：外立桿四周應自下而上連續設置，在進、出料口處可斷開留出通道。

　　⑸欄桿：平臺四周按規定設置1～1.2m高的防護欄桿。正面設可開啟的安全門。

　　⑹纜風：當平臺高度超過10m時，四面要設纜風繩，或與建筑物固定牢固，并不得固定在

　　滿堂腳手架施工方案 5

　　在現代建筑施工中，腳手架作為支撐和作業平臺，扮演著至關重要的角色。特別是在進行高層或大型結構施工時，滿堂腳手架因其穩定性和承載能力強的特點而被廣泛應用。本文旨在詳細闡述滿堂腳手架的施工方案，從設計規劃、材料選擇、搭設步驟到安全管理等方面進行全面分析，確保施工安全高效進行。

　　一、項目概述與設計規劃

　　首先，施工前需對工程項目進行全面評估，包括但不限于建筑物的結構特點、施工高度、作業面積以及周圍環境等因素。基于這些信息，制定詳細的腳手架設計方案，明確腳手架的類型（如扣件式、碗扣式或盤扣式）、搭設高度、橫縱向間距、連墻件設置等關鍵參數。同時，需考慮風荷載、雪荷載等自然因素的影響，確保腳手架設計滿足安全規范要求。

　　二、材料選擇與檢驗

　　材料質量直接關系到腳手架的穩定性和安全性。因此，應選用符合國家或行業標準的高質量鋼管、扣件、底座及安全網等材料。所有材料在進場前需進行嚴格的質量檢驗，包括但不限于外觀檢查、尺寸測量、材質測試等，確保無裂紋、變形、銹蝕等問題，并保留檢驗報告以備查。

　　三、搭設步驟與技術要點

　　基礎處理：確保腳手架基礎堅實、平整，必要時鋪設墊板或硬化地面，防止沉降。

　　立桿搭設：按照設計方案，先搭設立桿，注意立桿垂直度，使用可調底座調整高度。

　　橫桿連接：橫桿應與立桿牢固連接，保持水平，形成穩定的框架體系。

　　剪刀撐與斜撐：設置剪刀撐和斜撐以增強整體穩定性，確保架體在受力時不易變形。

　　連墻件安裝：按照規范要求設置連墻件，確保腳手架與建筑物可靠連接，防止傾覆。

　　安全網與防護設施：在腳手架外側鋪設安全網，設置踢腳板、安全門等防護措施，保障作業人員安全。

　　四、安全管理

　　教育培訓：對所有參與腳手架搭設與使用的工人進行安全教育和技能培訓，確保熟悉操作規程和安全要求。

　　日常檢查與維護：建立定期檢查制度，對腳手架的結構、連接件、安全設施等進行檢查，及時發現并處理安全隱患。

　　應急準備：制定應急預案，配備必要的消防器材和急救用品，定期組織應急演練，提高應對突發事件的能力。

　　五、總結

　　滿堂腳手架施工方案的.成功實施，不僅依賴于科學的設計與合理的材料選擇，更離不開嚴格的安全管理和作業人員的責任心。通過精心策劃、規范操作、持續監控，可以有效保障施工過程的順利進行，為建筑項目的安全、高效完成奠定堅實基礎。在施工過程中，應始終堅持“安全第一、預防為主”的原則，確保每一位作業人員的生命安全與健康，推動建筑行業的健康發展。

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